ESTRUTURA DE CONCRETO ARMADO I
Determine a altura da viga para que ela tenha adequado comportamento dúctil e que o posicionamento da linha neutra após o carregamento fique no domínio 3; para o calculo do d' considere um cobrimento de 2,5cm, diâmetro da armadura longitudinal de 20mm e diâmetro dos estribos de 6,3mm; sabe-se ainda que a viga tem uma largura de 20cm e tem um carregamento total, incluindo o peso próprio da estrutura e a carga de utilização, de 65kN/m, considere ainda que a viga foi feita com concreto de 30 MPa e em sua armadura longitudinal será utilizado aço CA-50 , e que a viga é bi apoiada de vão 6m.
66,50cm
54,67 cm
50 cm
60 cm
62,37cm
Uma viga de seção retangular tem seu comportamento dúctil determinado pela profundidade da linha neutra. Deste modo, o calculista determina, através da altura final da seção, deduzida da área desprezada sob as ações de tração, a profundidade de cálculo da linha neutra, bem como as deformações impostas ao conjunto concreto/aço. Para uma viga bi-apoiada com as características listadas abaixo, determine o máximo carregamento distribuído que a mesma poderá suportar para que a profundidade da linha neutra seja de 14,8 cm (a contar da borda comprimida).
Vão teórico: 5,5 m
Seção transversal: 15 x 40 cm.
Concreto C-25
Cobrimento considerado = 2,0 cm
Diâmetro da armadura longitudinal à flexão = 10,0 mm
Diâmetro dos estribos = 5,0 mm.
Obs: Desprezar o engastamento elástico que possa ocorrer na ligação com os pilares de extremidade.
q =14,22 KN/m
q =16,95 KN/m
q =10,55 KN/m
q =17,30 KN/m
q =15,51 KN/m
Com relação as disposições construtivas, as diferentes espessuras e consequentemente as inércias de duas lajes adjacentes, avalie a metodologia de cálculo que representa uma melhor distribuição dos momentos fletores nas mesmas:
I) Quando uma laje tiver um comprimento"L" muito maior do que a outra convém considerar a mesma apoiada na laje de menor comprimento. A de menor comprimento deverá ser calculada como engastada.
II) Lajes em balanço deverão serem consideradas apoiadas nas lajes adjacentes.
III) Para que uma laje tenha o dobro da inércia da laje adjacente deverá possuir uma altura de cálculo "d" 26 % maior.
IV) Os momentos fletores somente deverão ser compatibilizados conforme a média aritmética entre os mesmos, nas lajes adjacentes.
É correto o que se afirma em:
I, II e IV, somente.
I e III, somente.
I, IV, somente.
I, III e IV, somente.
IV, apenas.
Para o cálculo das reações de apoio das lajes maciças retangulares com carga uniforme, podem ser feitas as seguintes aproximações e quando a análise plástica não for efetuada, as charneiras podem ser aproximadas por retas inclinadas, a partir dos vértices, com os seguintes ângulos:
— 90° entre dois apoios do mesmo tipo;
— 45° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado;
— 60° a partir do apoio, quando a borda vizinha for livre.
— 60° entre dois apoios diferentes;
— 45° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado;
— 90° a partir do engaste, quando a borda vizinha for apoiada.
— 45° entre dois apoios do mesmo tipo;
— 60° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado;
— 90° a partir do apoio, quando a borda vizinha for livre.
— 60° entre dois apoios do mesmo tipo;
— 90° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado;
— 45° a partir do apoio, quando a borda vizinha for livre.
— 90° entre dois apoios diferentes;
— 45° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado;
— 60° a partir do engaste, quando a borda vizinha for apoiada.
As lajes maciças de concreto armado, quando verificadas ao E.L.S - Estado Limite de Serviço, podem estar trabalhando em dois estádios, I e II. Qual procedimento abaixo está correto quando da verificação das flechas com a estrutura no estádio I?
Quando no estádio I, o elemento não iniciou o processo de fissuração, podendo, deste modo, ser considerado para cálculo o momento de Inércia da seção bruta de concreto.
No estádio I o elemento não está fissurado. Esta verificação é feita pela comparação entre o maior momento fletor absoluto solicitante de cálculo e o momento de fissuração.
O concreto armado é dimensionado para trabalhar fissurado. Deste modo ainda no estádio I o mesmo apresentará fissuras, e deste modo deve-se clacular a inércia equivalente à seção fissurada.
Se o momento fletor de característico for maior que o momento fissurante deve-se encontrar um módulo de elasticidade equivalente ao material através de uma redução baseada na fluencia do concreto.
Se as lajes maciças apresentarem momentos fletores menores que o momento de fissuração dispensa-se a necessidade de verificação da flecha diferida.
Calcular a área de aço transversal (estribos) para uma viga contínua cujo maior cortante observado no DEC tem módulo igual a Vk = 114 KN.
Concreto C-20, Feito com Britas 1 e 2
Aço CA-50
Seção da Viga 14 cm X 40 cm
Altura útil da viga de 37 cm
obs. Por simplicidade e a favor da segurança a força cortante no apoio não será reduzida conforme permitido na ABNT 6118
Asw = 10,74 cm²/m
Asw = 6,65 cm²/m
Asw = 9,67 cm²/m
Asw = 7,41 cm²/m
Asw = 8,65 cm²/m
Marque a alternativa que contém a deformação do concreto (Encurtamento) para uma viga de concreto armado de base igual a 20 cm e altura de 50 cm, sabendo que o maior momento fletor que a solicita tem valor igual a MK= 50,90 kN.m e para o calculo do d’ adotar estribos com diâmetro de 5,0 mm e armadura longitudinal com diâmetro de 10 mm e cobrimento de 2,0 cm.
Considere: fck = 25 MPa; aço CA-50; 
f = 1,40; c = 1,40; s = 1,15; E AÇO=21000 kN/cm²
3,15 ‰
2,05 ‰
1,63 ‰
1,95 ‰
2,77 ‰
Calcular a armadura para uma viga cujo momento fletor característico máximo solicitante tem módulo igual a Mk = 239 KN.m.
Dados: Aço CA-50; Concreto C- 25; bf = 42 cm; hf = 9 cm; bw = 14 cm; h = 65 cm; d' = 2,5 cm.
As = 21,96 cm²
As = 13,33cm²
As = 15,75 cm²
As = 18,47 cm²
As = 10,82 cm²
Uma viga de seção retangular tem seu comportamento dúctil determinado pela profundidade da linha neutra. Deste modo, o calculista determina, através da altura final da seção, deduzida da área desprezada sob as ações de tração, a profundidade de cálculo da linha neutra, bem como as deformações impostas ao conjunto concreto/aço. Para uma viga bi-apoiada com as características listadas abaixo, determine o máximo carregamento distribuído que a mesma poderá suportar para que a deformação do concreto seja de 3,5 ‰ e do aço seja de 6,22 ‰.
Vão teórico: 8,5 m
Seção transversal: 18 x 65 cm.
Concreto C-25
Cobrimento considerado = 2,0 cm
Diâmetro da armadura longitudinal à flexão = 16,0 mm
Diâmetro dos estribos = 5,0 mm.
Obs: Desprezar o engastamento elástico que possa ocorrer na ligação com os pilares de extremidade.
66,50cm
54,67 cm
50 cm
60 cm
62,37cm
Uma viga de seção retangular tem seu comportamento dúctil determinado pela profundidade da linha neutra. Deste modo, o calculista determina, através da altura final da seção, deduzida da área desprezada sob as ações de tração, a profundidade de cálculo da linha neutra, bem como as deformações impostas ao conjunto concreto/aço. Para uma viga bi-apoiada com as características listadas abaixo, determine o máximo carregamento distribuído que a mesma poderá suportar para que a profundidade da linha neutra seja de 14,8 cm (a contar da borda comprimida).
Vão teórico: 5,5 m
Seção transversal: 15 x 40 cm.
Concreto C-25
Cobrimento considerado = 2,0 cm
Diâmetro da armadura longitudinal à flexão = 10,0 mm
Diâmetro dos estribos = 5,0 mm.
Obs: Desprezar o engastamento elástico que possa ocorrer na ligação com os pilares de extremidade.
q =14,22 KN/m
q =16,95 KN/m
q =10,55 KN/m
q =17,30 KN/m
q =15,51 KN/m
Com relação as disposições construtivas, as diferentes espessuras e consequentemente as inércias de duas lajes adjacentes, avalie a metodologia de cálculo que representa uma melhor distribuição dos momentos fletores nas mesmas:
I) Quando uma laje tiver um comprimento"L" muito maior do que a outra convém considerar a mesma apoiada na laje de menor comprimento. A de menor comprimento deverá ser calculada como engastada.
II) Lajes em balanço deverão serem consideradas apoiadas nas lajes adjacentes.
III) Para que uma laje tenha o dobro da inércia da laje adjacente deverá possuir uma altura de cálculo "d" 26 % maior.
IV) Os momentos fletores somente deverão ser compatibilizados conforme a média aritmética entre os mesmos, nas lajes adjacentes.
É correto o que se afirma em:
I, II e IV, somente.
I e III, somente.
I, IV, somente.
I, III e IV, somente.
IV, apenas.
Para o cálculo das reações de apoio das lajes maciças retangulares com carga uniforme, podem ser feitas as seguintes aproximações e quando a análise plástica não for efetuada, as charneiras podem ser aproximadas por retas inclinadas, a partir dos vértices, com os seguintes ângulos:
— 90° entre dois apoios do mesmo tipo;
— 45° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado;
— 60° a partir do apoio, quando a borda vizinha for livre.
— 60° entre dois apoios diferentes;
— 45° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado;
— 90° a partir do engaste, quando a borda vizinha for apoiada.
— 45° entre dois apoios do mesmo tipo;
— 60° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado;
— 90° a partir do apoio, quando a borda vizinha for livre.
— 60° entre dois apoios do mesmo tipo;
— 90° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado;
— 45° a partir do apoio, quando a borda vizinha for livre.
— 90° entre dois apoios diferentes;
— 45° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado;
— 60° a partir do engaste, quando a borda vizinha for apoiada.
As lajes maciças de concreto armado, quando verificadas ao E.L.S - Estado Limite de Serviço, podem estar trabalhando em dois estádios, I e II. Qual procedimento abaixo está correto quando da verificação das flechas com a estrutura no estádio I?
Quando no estádio I, o elemento não iniciou o processo de fissuração, podendo, deste modo, ser considerado para cálculo o momento de Inércia da seção bruta de concreto.
No estádio I o elemento não está fissurado. Esta verificação é feita pela comparação entre o maior momento fletor absoluto solicitante de cálculo e o momento de fissuração.
O concreto armado é dimensionado para trabalhar fissurado. Deste modo ainda no estádio I o mesmo apresentará fissuras, e deste modo deve-se clacular a inércia equivalente à seção fissurada.
Se o momento fletor de característico for maior que o momento fissurante deve-se encontrar um módulo de elasticidade equivalente ao material através de uma redução baseada na fluencia do concreto.
Se as lajes maciças apresentarem momentos fletores menores que o momento de fissuração dispensa-se a necessidade de verificação da flecha diferida.
Calcular a área de aço transversal (estribos) para uma viga contínua cujo maior cortante observado no DEC tem módulo igual a Vk = 114 KN.
Concreto C-20, Feito com Britas 1 e 2
Aço CA-50
Seção da Viga 14 cm X 40 cm
Altura útil da viga de 37 cm
obs. Por simplicidade e a favor da segurança a força cortante no apoio não será reduzida conforme permitido na ABNT 6118
Asw = 10,74 cm²/m
Asw = 6,65 cm²/m
Asw = 9,67 cm²/m
Asw = 7,41 cm²/m
Asw = 8,65 cm²/m
Marque a alternativa que contém a deformação do concreto (Encurtamento) para uma viga de concreto armado de base igual a 20 cm e altura de 50 cm, sabendo que o maior momento fletor que a solicita tem valor igual a MK= 50,90 kN.m e para o calculo do d’ adotar estribos com diâmetro de 5,0 mm e armadura longitudinal com diâmetro de 10 mm e cobrimento de 2,0 cm.
Considere: fck = 25 MPa; aço CA-50; f = 1,40; c = 1,40; s = 1,15; E AÇO=21000 kN/cm²
3,15 ‰
2,05 ‰
1,63 ‰
1,95 ‰
2,77 ‰
Calcular a armadura para uma viga cujo momento fletor característico máximo solicitante tem módulo igual a Mk = 239 KN.m.
Dados: Aço CA-50; Concreto C- 25; bf = 42 cm; hf = 9 cm; bw = 14 cm; h = 65 cm; d' = 2,5 cm.
As = 21,96 cm²
As = 13,33cm²
As = 15,75 cm²
As = 18,47 cm²
As = 10,82 cm²
Uma viga de seção retangular tem seu comportamento dúctil determinado pela profundidade da linha neutra. Deste modo, o calculista determina, através da altura final da seção, deduzida da área desprezada sob as ações de tração, a profundidade de cálculo da linha neutra, bem como as deformações impostas ao conjunto concreto/aço. Para uma viga bi-apoiada com as características listadas abaixo, determine o máximo carregamento distribuído que a mesma poderá suportar para que a deformação do concreto seja de 3,5 ‰ e do aço seja de 6,22 ‰.
Vão teórico: 8,5 m
Seção transversal: 18 x 65 cm.
Concreto C-25
Cobrimento considerado = 2,0 cm
Diâmetro da armadura longitudinal à flexão = 16,0 mm
Diâmetro dos estribos = 5,0 mm.
Obs: Desprezar o engastamento elástico que possa ocorrer na ligação com os pilares de extremidade.
q =14,22 KN/m
q =16,95 KN/m
q =10,55 KN/m
q =17,30 KN/m
q =15,51 KN/m
Com relação as disposições construtivas, as diferentes espessuras e consequentemente as inércias de duas lajes adjacentes, avalie a metodologia de cálculo que representa uma melhor distribuição dos momentos fletores nas mesmas:
I) Quando uma laje tiver um comprimento"L" muito maior do que a outra convém considerar a mesma apoiada na laje de menor comprimento. A de menor comprimento deverá ser calculada como engastada.
II) Lajes em balanço deverão serem consideradas apoiadas nas lajes adjacentes.
III) Para que uma laje tenha o dobro da inércia da laje adjacente deverá possuir uma altura de cálculo "d" 26 % maior.
IV) Os momentos fletores somente deverão ser compatibilizados conforme a média aritmética entre os mesmos, nas lajes adjacentes.
É correto o que se afirma em:
I, II e IV, somente.
I e III, somente.
I, IV, somente.
I, III e IV, somente.
IV, apenas.
Para o cálculo das reações de apoio das lajes maciças retangulares com carga uniforme, podem ser feitas as seguintes aproximações e quando a análise plástica não for efetuada, as charneiras podem ser aproximadas por retas inclinadas, a partir dos vértices, com os seguintes ângulos:
— 90° entre dois apoios do mesmo tipo;
— 45° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado;
— 60° a partir do apoio, quando a borda vizinha for livre.
— 60° entre dois apoios diferentes;
— 45° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado;
— 90° a partir do engaste, quando a borda vizinha for apoiada.
— 45° entre dois apoios do mesmo tipo;
— 60° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado;
— 90° a partir do apoio, quando a borda vizinha for livre.
— 60° entre dois apoios do mesmo tipo;
— 90° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado;
— 45° a partir do apoio, quando a borda vizinha for livre.
— 90° entre dois apoios diferentes;
— 45° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado;
— 60° a partir do engaste, quando a borda vizinha for apoiada.
As lajes maciças de concreto armado, quando verificadas ao E.L.S - Estado Limite de Serviço, podem estar trabalhando em dois estádios, I e II. Qual procedimento abaixo está correto quando da verificação das flechas com a estrutura no estádio I?
Quando no estádio I, o elemento não iniciou o processo de fissuração, podendo, deste modo, ser considerado para cálculo o momento de Inércia da seção bruta de concreto.
No estádio I o elemento não está fissurado. Esta verificação é feita pela comparação entre o maior momento fletor absoluto solicitante de cálculo e o momento de fissuração.
O concreto armado é dimensionado para trabalhar fissurado. Deste modo ainda no estádio I o mesmo apresentará fissuras, e deste modo deve-se clacular a inércia equivalente à seção fissurada.
Se o momento fletor de característico for maior que o momento fissurante deve-se encontrar um módulo de elasticidade equivalente ao material através de uma redução baseada na fluencia do concreto.
Se as lajes maciças apresentarem momentos fletores menores que o momento de fissuração dispensa-se a necessidade de verificação da flecha diferida.
Calcular a área de aço transversal (estribos) para uma viga contínua cujo maior cortante observado no DEC tem módulo igual a Vk = 114 KN.
Concreto C-20, Feito com Britas 1 e 2
Aço CA-50
Seção da Viga 14 cm X 40 cm
Altura útil da viga de 37 cm
obs. Por simplicidade e a favor da segurança a força cortante no apoio não será reduzida conforme permitido na ABNT 6118
Asw = 10,74 cm²/m
Asw = 6,65 cm²/m
Asw = 9,67 cm²/m
Asw = 7,41 cm²/m
Asw = 8,65 cm²/m
Marque a alternativa que contém a deformação do concreto (Encurtamento) para uma viga de concreto armado de base igual a 20 cm e altura de 50 cm, sabendo que o maior momento fletor que a solicita tem valor igual a MK= 50,90 kN.m e para o calculo do d’ adotar estribos com diâmetro de 5,0 mm e armadura longitudinal com diâmetro de 10 mm e cobrimento de 2,0 cm.
Considere: fck = 25 MPa; aço CA-50; f = 1,40; c = 1,40; s = 1,15; E AÇO=21000 kN/cm²
3,15 ‰
2,05 ‰
1,63 ‰
1,95 ‰
2,77 ‰
Calcular a armadura para uma viga cujo momento fletor característico máximo solicitante tem módulo igual a Mk = 239 KN.m.
Dados: Aço CA-50; Concreto C- 25; bf = 42 cm; hf = 9 cm; bw = 14 cm; h = 65 cm; d' = 2,5 cm.
As = 21,96 cm²
As = 13,33cm²
As = 15,75 cm²
As = 18,47 cm²
As = 10,82 cm²
Uma viga de seção retangular tem seu comportamento dúctil determinado pela profundidade da linha neutra. Deste modo, o calculista determina, através da altura final da seção, deduzida da área desprezada sob as ações de tração, a profundidade de cálculo da linha neutra, bem como as deformações impostas ao conjunto concreto/aço. Para uma viga bi-apoiada com as características listadas abaixo, determine o máximo carregamento distribuído que a mesma poderá suportar para que a deformação do concreto seja de 3,5 ‰ e do aço seja de 6,22 ‰.
Vão teórico: 8,5 m
Seção transversal: 18 x 65 cm.
Concreto C-25
Cobrimento considerado = 2,0 cm
Diâmetro da armadura longitudinal à flexão = 16,0 mm
Diâmetro dos estribos = 5,0 mm.
Obs: Desprezar o engastamento elástico que possa ocorrer na ligação com os pilares de extremidade.
I, II e IV, somente.
I e III, somente.
I, IV, somente.
I, III e IV, somente.
IV, apenas.
Para o cálculo das reações de apoio das lajes maciças retangulares com carga uniforme, podem ser feitas as seguintes aproximações e quando a análise plástica não for efetuada, as charneiras podem ser aproximadas por retas inclinadas, a partir dos vértices, com os seguintes ângulos:
— 90° entre dois apoios do mesmo tipo;
— 45° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado;
— 60° a partir do apoio, quando a borda vizinha for livre.
— 60° entre dois apoios diferentes;
— 45° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado;
— 90° a partir do engaste, quando a borda vizinha for apoiada.
— 45° entre dois apoios do mesmo tipo;
— 60° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado;
— 90° a partir do apoio, quando a borda vizinha for livre.
— 60° entre dois apoios do mesmo tipo;
— 90° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado;
— 45° a partir do apoio, quando a borda vizinha for livre.
— 90° entre dois apoios diferentes;
— 45° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado;
— 60° a partir do engaste, quando a borda vizinha for apoiada.
As lajes maciças de concreto armado, quando verificadas ao E.L.S - Estado Limite de Serviço, podem estar trabalhando em dois estádios, I e II. Qual procedimento abaixo está correto quando da verificação das flechas com a estrutura no estádio I?
Quando no estádio I, o elemento não iniciou o processo de fissuração, podendo, deste modo, ser considerado para cálculo o momento de Inércia da seção bruta de concreto.
No estádio I o elemento não está fissurado. Esta verificação é feita pela comparação entre o maior momento fletor absoluto solicitante de cálculo e o momento de fissuração.
O concreto armado é dimensionado para trabalhar fissurado. Deste modo ainda no estádio I o mesmo apresentará fissuras, e deste modo deve-se clacular a inércia equivalente à seção fissurada.
Se o momento fletor de característico for maior que o momento fissurante deve-se encontrar um módulo de elasticidade equivalente ao material através de uma redução baseada na fluencia do concreto.
Se as lajes maciças apresentarem momentos fletores menores que o momento de fissuração dispensa-se a necessidade de verificação da flecha diferida.
Calcular a área de aço transversal (estribos) para uma viga contínua cujo maior cortante observado no DEC tem módulo igual a Vk = 114 KN.
Concreto C-20, Feito com Britas 1 e 2
Aço CA-50
Seção da Viga 14 cm X 40 cm
Altura útil da viga de 37 cm
obs. Por simplicidade e a favor da segurança a força cortante no apoio não será reduzida conforme permitido na ABNT 6118
Asw = 10,74 cm²/m
Asw = 6,65 cm²/m
Asw = 9,67 cm²/m
Asw = 7,41 cm²/m
Asw = 8,65 cm²/m
Marque a alternativa que contém a deformação do concreto (Encurtamento) para uma viga de concreto armado de base igual a 20 cm e altura de 50 cm, sabendo que o maior momento fletor que a solicita tem valor igual a MK= 50,90 kN.m e para o calculo do d’ adotar estribos com diâmetro de 5,0 mm e armadura longitudinal com diâmetro de 10 mm e cobrimento de 2,0 cm.
Considere: fck = 25 MPa; aço CA-50; f = 1,40; c = 1,40; s = 1,15; E AÇO=21000 kN/cm²
3,15 ‰
2,05 ‰
1,63 ‰
1,95 ‰
2,77 ‰
Calcular a armadura para uma viga cujo momento fletor característico máximo solicitante tem módulo igual a Mk = 239 KN.m.
Dados: Aço CA-50; Concreto C- 25; bf = 42 cm; hf = 9 cm; bw = 14 cm; h = 65 cm; d' = 2,5 cm.
As = 21,96 cm²
As = 13,33cm²
As = 15,75 cm²
As = 18,47 cm²
As = 10,82 cm²
Uma viga de seção retangular tem seu comportamento dúctil determinado pela profundidade da linha neutra. Deste modo, o calculista determina, através da altura final da seção, deduzida da área desprezada sob as ações de tração, a profundidade de cálculo da linha neutra, bem como as deformações impostas ao conjunto concreto/aço. Para uma viga bi-apoiada com as características listadas abaixo, determine o máximo carregamento distribuído que a mesma poderá suportar para que a deformação do concreto seja de 3,5 ‰ e do aço seja de 6,22 ‰.
Vão teórico: 8,5 m
Seção transversal: 18 x 65 cm.
Concreto C-25
Cobrimento considerado = 2,0 cm
Diâmetro da armadura longitudinal à flexão = 16,0 mm
Diâmetro dos estribos = 5,0 mm.
Obs: Desprezar o engastamento elástico que possa ocorrer na ligação com os pilares de extremidade.
— 90° entre dois apoios do mesmo tipo; — 45° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado; — 60° a partir do apoio, quando a borda vizinha for livre.
— 60° entre dois apoios diferentes; — 45° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado; — 90° a partir do engaste, quando a borda vizinha for apoiada.
— 45° entre dois apoios do mesmo tipo; — 60° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado; — 90° a partir do apoio, quando a borda vizinha for livre.
— 60° entre dois apoios do mesmo tipo; — 90° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado; — 45° a partir do apoio, quando a borda vizinha for livre.
— 90° entre dois apoios diferentes; — 45° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado simplesmente apoiado; — 60° a partir do engaste, quando a borda vizinha for apoiada.
As lajes maciças de concreto armado, quando verificadas ao E.L.S - Estado Limite de Serviço, podem estar trabalhando em dois estádios, I e II. Qual procedimento abaixo está correto quando da verificação das flechas com a estrutura no estádio I?
Quando no estádio I, o elemento não iniciou o processo de fissuração, podendo, deste modo, ser considerado para cálculo o momento de Inércia da seção bruta de concreto.
No estádio I o elemento não está fissurado. Esta verificação é feita pela comparação entre o maior momento fletor absoluto solicitante de cálculo e o momento de fissuração.
O concreto armado é dimensionado para trabalhar fissurado. Deste modo ainda no estádio I o mesmo apresentará fissuras, e deste modo deve-se clacular a inércia equivalente à seção fissurada.
Se o momento fletor de característico for maior que o momento fissurante deve-se encontrar um módulo de elasticidade equivalente ao material através de uma redução baseada na fluencia do concreto.
Se as lajes maciças apresentarem momentos fletores menores que o momento de fissuração dispensa-se a necessidade de verificação da flecha diferida.
Calcular a área de aço transversal (estribos) para uma viga contínua cujo maior cortante observado no DEC tem módulo igual a Vk = 114 KN.
Concreto C-20, Feito com Britas 1 e 2
Aço CA-50
Seção da Viga 14 cm X 40 cm
Altura útil da viga de 37 cm
obs. Por simplicidade e a favor da segurança a força cortante no apoio não será reduzida conforme permitido na ABNT 6118
Asw = 10,74 cm²/m
Asw = 6,65 cm²/m
Asw = 9,67 cm²/m
Asw = 7,41 cm²/m
Asw = 8,65 cm²/m
Marque a alternativa que contém a deformação do concreto (Encurtamento) para uma viga de concreto armado de base igual a 20 cm e altura de 50 cm, sabendo que o maior momento fletor que a solicita tem valor igual a MK= 50,90 kN.m e para o calculo do d’ adotar estribos com diâmetro de 5,0 mm e armadura longitudinal com diâmetro de 10 mm e cobrimento de 2,0 cm.
Considere: fck = 25 MPa; aço CA-50; f = 1,40; c = 1,40; s = 1,15; E AÇO=21000 kN/cm²
3,15 ‰
2,05 ‰
1,63 ‰
1,95 ‰
2,77 ‰
Calcular a armadura para uma viga cujo momento fletor característico máximo solicitante tem módulo igual a Mk = 239 KN.m.
Dados: Aço CA-50; Concreto C- 25; bf = 42 cm; hf = 9 cm; bw = 14 cm; h = 65 cm; d' = 2,5 cm.
As = 21,96 cm²
As = 13,33cm²
As = 15,75 cm²
As = 18,47 cm²
As = 10,82 cm²
Uma viga de seção retangular tem seu comportamento dúctil determinado pela profundidade da linha neutra. Deste modo, o calculista determina, através da altura final da seção, deduzida da área desprezada sob as ações de tração, a profundidade de cálculo da linha neutra, bem como as deformações impostas ao conjunto concreto/aço. Para uma viga bi-apoiada com as características listadas abaixo, determine o máximo carregamento distribuído que a mesma poderá suportar para que a deformação do concreto seja de 3,5 ‰ e do aço seja de 6,22 ‰.
Vão teórico: 8,5 m
Seção transversal: 18 x 65 cm.
Concreto C-25
Cobrimento considerado = 2,0 cm
Diâmetro da armadura longitudinal à flexão = 16,0 mm
Diâmetro dos estribos = 5,0 mm.
Obs: Desprezar o engastamento elástico que possa ocorrer na ligação com os pilares de extremidade.
Quando no estádio I, o elemento não iniciou o processo de fissuração, podendo, deste modo, ser considerado para cálculo o momento de Inércia da seção bruta de concreto.
No estádio I o elemento não está fissurado. Esta verificação é feita pela comparação entre o maior momento fletor absoluto solicitante de cálculo e o momento de fissuração.
O concreto armado é dimensionado para trabalhar fissurado. Deste modo ainda no estádio I o mesmo apresentará fissuras, e deste modo deve-se clacular a inércia equivalente à seção fissurada.
Se o momento fletor de característico for maior que o momento fissurante deve-se encontrar um módulo de elasticidade equivalente ao material através de uma redução baseada na fluencia do concreto.
Se as lajes maciças apresentarem momentos fletores menores que o momento de fissuração dispensa-se a necessidade de verificação da flecha diferida.
Calcular a área de aço transversal (estribos) para uma viga contínua cujo maior cortante observado no DEC tem módulo igual a Vk = 114 KN.
Concreto C-20, Feito com Britas 1 e 2
Aço CA-50
Seção da Viga 14 cm X 40 cm
Altura útil da viga de 37 cm
obs. Por simplicidade e a favor da segurança a força cortante no apoio não será reduzida conforme permitido na ABNT 6118
Asw = 10,74 cm²/m
Asw = 6,65 cm²/m
Asw = 9,67 cm²/m
Asw = 7,41 cm²/m
Asw = 8,65 cm²/m
Marque a alternativa que contém a deformação do concreto (Encurtamento) para uma viga de concreto armado de base igual a 20 cm e altura de 50 cm, sabendo que o maior momento fletor que a solicita tem valor igual a MK= 50,90 kN.m e para o calculo do d’ adotar estribos com diâmetro de 5,0 mm e armadura longitudinal com diâmetro de 10 mm e cobrimento de 2,0 cm.
Considere: fck = 25 MPa; aço CA-50; f = 1,40; c = 1,40; s = 1,15; E AÇO=21000 kN/cm²
3,15 ‰
2,05 ‰
1,63 ‰
1,95 ‰
2,77 ‰
Calcular a armadura para uma viga cujo momento fletor característico máximo solicitante tem módulo igual a Mk = 239 KN.m.
Dados: Aço CA-50; Concreto C- 25; bf = 42 cm; hf = 9 cm; bw = 14 cm; h = 65 cm; d' = 2,5 cm.
As = 21,96 cm²
As = 13,33cm²
As = 15,75 cm²
As = 18,47 cm²
As = 10,82 cm²
Uma viga de seção retangular tem seu comportamento dúctil determinado pela profundidade da linha neutra. Deste modo, o calculista determina, através da altura final da seção, deduzida da área desprezada sob as ações de tração, a profundidade de cálculo da linha neutra, bem como as deformações impostas ao conjunto concreto/aço. Para uma viga bi-apoiada com as características listadas abaixo, determine o máximo carregamento distribuído que a mesma poderá suportar para que a deformação do concreto seja de 3,5 ‰ e do aço seja de 6,22 ‰.
Vão teórico: 8,5 m
Seção transversal: 18 x 65 cm.
Concreto C-25
Cobrimento considerado = 2,0 cm
Diâmetro da armadura longitudinal à flexão = 16,0 mm
Diâmetro dos estribos = 5,0 mm.
Obs: Desprezar o engastamento elástico que possa ocorrer na ligação com os pilares de extremidade.
Concreto C-20, Feito com Britas 1 e 2
Aço CA-50
Seção da Viga 14 cm X 40 cm
Altura útil da viga de 37 cm
Asw = 10,74 cm²/m
Asw = 6,65 cm²/m
Asw = 9,67 cm²/m
Asw = 7,41 cm²/m
Asw = 8,65 cm²/m
Marque a alternativa que contém a deformação do concreto (Encurtamento) para uma viga de concreto armado de base igual a 20 cm e altura de 50 cm, sabendo que o maior momento fletor que a solicita tem valor igual a MK= 50,90 kN.m e para o calculo do d’ adotar estribos com diâmetro de 5,0 mm e armadura longitudinal com diâmetro de 10 mm e cobrimento de 2,0 cm.
Considere: fck = 25 MPa; aço CA-50; f = 1,40; c = 1,40; s = 1,15; E AÇO=21000 kN/cm²
3,15 ‰
2,05 ‰
1,63 ‰
1,95 ‰
2,77 ‰
Calcular a armadura para uma viga cujo momento fletor característico máximo solicitante tem módulo igual a Mk = 239 KN.m.
Dados: Aço CA-50; Concreto C- 25; bf = 42 cm; hf = 9 cm; bw = 14 cm; h = 65 cm; d' = 2,5 cm.
As = 21,96 cm²
As = 13,33cm²
As = 15,75 cm²
As = 18,47 cm²
As = 10,82 cm²
Uma viga de seção retangular tem seu comportamento dúctil determinado pela profundidade da linha neutra. Deste modo, o calculista determina, através da altura final da seção, deduzida da área desprezada sob as ações de tração, a profundidade de cálculo da linha neutra, bem como as deformações impostas ao conjunto concreto/aço. Para uma viga bi-apoiada com as características listadas abaixo, determine o máximo carregamento distribuído que a mesma poderá suportar para que a deformação do concreto seja de 3,5 ‰ e do aço seja de 6,22 ‰.
Vão teórico: 8,5 m
Seção transversal: 18 x 65 cm.
Concreto C-25
Cobrimento considerado = 2,0 cm
Diâmetro da armadura longitudinal à flexão = 16,0 mm
Diâmetro dos estribos = 5,0 mm.
Obs: Desprezar o engastamento elástico que possa ocorrer na ligação com os pilares de extremidade.
3,15 ‰
2,05 ‰
1,63 ‰
1,95 ‰
2,77 ‰
Calcular a armadura para uma viga cujo momento fletor característico máximo solicitante tem módulo igual a Mk = 239 KN.m.
Dados: Aço CA-50; Concreto C- 25; bf = 42 cm; hf = 9 cm; bw = 14 cm; h = 65 cm; d' = 2,5 cm.
As = 21,96 cm²
As = 13,33cm²
As = 15,75 cm²
As = 18,47 cm²
As = 10,82 cm²
Uma viga de seção retangular tem seu comportamento dúctil determinado pela profundidade da linha neutra. Deste modo, o calculista determina, através da altura final da seção, deduzida da área desprezada sob as ações de tração, a profundidade de cálculo da linha neutra, bem como as deformações impostas ao conjunto concreto/aço. Para uma viga bi-apoiada com as características listadas abaixo, determine o máximo carregamento distribuído que a mesma poderá suportar para que a deformação do concreto seja de 3,5 ‰ e do aço seja de 6,22 ‰.
Vão teórico: 8,5 m
Seção transversal: 18 x 65 cm.
Concreto C-25
Cobrimento considerado = 2,0 cm
Diâmetro da armadura longitudinal à flexão = 16,0 mm
Diâmetro dos estribos = 5,0 mm.
Obs: Desprezar o engastamento elástico que possa ocorrer na ligação com os pilares de extremidade.
As = 21,96 cm²
As = 13,33cm²
As = 15,75 cm²
As = 18,47 cm²
As = 10,82 cm²